Трещина длиной 2,5—3 мм возникала при 150—180 тыс. циклов нагружения. Она должна имитировать непровары в сталеалюмини­евых соединениях, вызванные различными причинами. Испытания на сопротивление распространению трещины проводили на разрыв­ной машине при скорости растяжения 1,5 мм/мин.

Коэффициент интенсивности напряжений снижается с уменьше­нием угла нагрузки и достигает некоторого постоянного значения при угле приложения нагрузки, равном <р = 50° (разброс значений дан по пяти результатам испытаний). Это соответствует почти пол­ному исчезновению краевых сужений прослойки алюминия. Такое поведение разнородного сварного соединения закономерно: при различных углах приложения нагрузки трещина подходит к же­сткой стальной части на различные расстояния, которые тем короче, чем меньше угол между прикладываемым усилием и плоскостью стыка. Таким образом, степень стесненности пластической деформа­ции в вершине трещины увеличивается по мере приближения ее к стальной части, что и обусловливает квазихрупкое разрушение прослойки алюминия АД1.

Сопоставляя полученные значения kG для сварных сталеалюмини­евых соединений и сплава АМгб (по литературным данным, для этого сплава k1G = 25,90 МПа-м1/2), можно видеть, что сопротивление со­единения хрупкому разрушению сварного соединения намного ниже, чем у сплава АМгб. Склонность к хрупкому разрушению определяет стальная часть соединения, которая стесняет пластическую де­формацию прилегающего к ней алюминия и обусловливает хрупкое разрушение. Таким образом, вязкость сварного соединения будет всегда ниже вязкости его составляющих, что необходимо учитывать при проектировании и оценке несущей способности крупногабарит­ных сварных сталеалюминиевых конструкций. Разделку кромок под сварные швы следует проектировать таким образом, чтобы линия сплавления была перпендикулярной или отклонялась бы не более чем на 25° от направления действия нормальных (растягивающих) усилий.

Страницы: 1 2 3 4